KECHENG磁性感應開關(guān)CS1-F/CS1-J/CS1-S/CS1-G/-U-M-E氣缸傳感器
CS1A020 CS1E020 CS1B1020 CS1B2020 CS1B3020
CS1B4020 CS1B5020 CS1B6020 CS1B7020 CS1B8020
DS1A020 DS1AN020 DS1B1020 DS1B2020 DS1B3020
DS1B4020 DS1B5020 DS1B6020 DS1B7020 DS1B8020
DMSGS-NPN DMSGS-PNP DMSHS-NPN DMSHS-PNP
CS1-M直插型 CS1-M-020-S12 CS1-M-020-S32
CS1-M-020-S20 CS1-M-020-S40 CS1-M-020-S16
CS1-M-020-S25 CS1-M-020-S10 CS1-J CS1-U CS1-G
CS1-S CS1-M CS1-F CS1A020 CS1E020
D-A93 D-Z73 D-C73 D-A73 CS1H020 D-M9N D-M9P
D-M9B CS1F020 CS1A020 CS1A030 CS1A050
DS1A020 DS1AN020 DS1A030 DS1A050 DS1AN030 DS1AN050
不銹鋼綁帶（大頭）F.U開關(guān)用
不銹鋼綁帶（小頭）S開關(guān)用
SC支架32-50(PM-6） 推薦 SC支架63(PM-8） SC支架80-100(PM-10）
SC支架125(PM-12） SC支架160(PM-16）
SI支架32-40 SI支架50-63 SI支架80 SI支架100
SI支架125 SI支架160
SU支架32-40 SU支架50-63 SU支架80 SU支架100
SU支架125 SU支架160 SC萬能支架（適合缸徑32-125）
乳白色 F-SC32-50SH 白色 F-SC63SH 米白色 F-SC80-100SH
淺灰色 F-SC125SH 深灰色 F-SC160-200SH 灰色 F-SC250SH
液壓系統(tǒng)卸荷回路振動問題分析
下圖b所示液壓系統(tǒng)回路中，液壓泵為定量泵，三位四通換向閥的中位機能為Y型，在三位四通換向閥回到中位時，液壓缸不動作。系統(tǒng)卸荷是由先導式溢流閥與二位二通電磁閥組成的卸荷回路，這時可將遠程控制口通過小型電磁閥與油箱接通，當電磁鐵斷電時，二位二通電磁閥的通路被切斷，系統(tǒng)正常工作；當電磁鐵通電時，二位二通電磁閥被接通，于是溢流閥主閥芯上部的壓力接近于零，閥芯向上抬到最高位置，由于閥芯上部彈簧較軟，所以這時壓力油口的壓力很低，溢流閥使整個系統(tǒng)在低壓下卸荷。
存在問題是：當液壓系統(tǒng)安裝完畢進行調(diào)試時，系統(tǒng)發(fā)生劇烈的振動和噪聲。
經(jīng)檢測發(fā)現(xiàn)，振動和噪聲產(chǎn)生于溢流閥。拆檢溢流閥，閥內(nèi)零件、運動件配合間隙，閥內(nèi)清潔度，安裝等方面都符合設計要求。將溢流閥裝在試驗臺上測試，性能參數(shù)均屬正常，而裝入上述系統(tǒng)就發(fā)生故障。
經(jīng)反復試驗與分析，發(fā)現(xiàn)液壓系統(tǒng)卸荷回路中，溢流閥的遠程控制口到二位二通電磁閥輸入口之間的配管長度較短時，溢流閥不產(chǎn)生振動和噪聲，當配管長度大于1m時，溢流閥便產(chǎn)生振動，并出現(xiàn)異常噪聲。
問題原因是：由于增大了溢流閥的控制容腔（導閥前腔）的容積。容腔的容積越大越不穩(wěn)定，并且長管路中易殘存一些空氣，這樣容腔中的油液在二位二通換向閥通或斷時，壓力波動較大，引起導閥（或主閥）的質(zhì)量彈簧系統(tǒng)自激振蕩而產(chǎn)生噪聲，此種噪聲也稱高頻嘯叫聲。
解決方法：當對溢流閥進行遠程調(diào)壓或卸荷時，一般應使遠程控制管路愈短、愈細愈好，減小容積或者設置一個固定阻尼孔，以減小壓力沖擊及壓力波動。固定阻尼孔就是一個固定節(jié)流元件，其安裝位置應盡可能靠近溢流閥遠控口，將溢流閥的控制容腔與控制管路隔開，這樣流體的壓力沖擊與波動將被迅速衰減，能有效地消除溢流閥的振動和嘯叫聲。
由于液壓缸溢流閥的遠程控制口的油液回油箱時被節(jié)流，將會增加控制容腔內(nèi)油液的壓力，于是系統(tǒng)的卸荷壓力也相應提高。為了防止系統(tǒng)卸荷壓力過分提高，固定節(jié)流元件的阻尼孔不宜太小，只要能消除振動與噪聲即可。況且過小的孔容易堵塞，系統(tǒng)將無法卸荷。實踐證明，較大而長的阻尼孔控制流體穩(wěn)定性的效果優(yōu)于短而細的阻尼孔。
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